概要：u——桩身周边长度；qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；li——按土层划分的各段桩长。贯入度的设计一般依据现有的打桩动力公式［3］，主要有格尔谢凡诺夫公式、工程新闻修正公式、海利公式和广东打沉管灌注桩公式等。上述经验公式是根据功能原理和实验推导出来的，适用对象为预制桩（包括钢管桩）；而灌注桩与预制桩在施工方法上有很大区别，如果套用上述经验公式设计灌注桩的贯入度，显然是不恰当的。在工程实践上，这种方法往往偏于安全，结果是使工程成本增加。3工程实例本例为东莞某学校的桩基实际工程。该小区位于东江形成的三角洲平原，属于冲积地貌，地形平坦，场地土层分层描述如表1.设计要求采用锤击沉管灌注桩，桩端以中细砂层上部为持力层，桩长L＝22m（从场地地坪算起），桩径？＝480mm，单桩承载力标准值为600kN.沉管贯入度计算：（1）格氏公式式中e——打桩最后阶段平均每锤的贯入度，cm；n——桩及桩垫材料系数，无桩垫时，n＝0.5；ε——恢复系数，无桩帽时ε2＝0.25；Q——锤重，kN；q——桩、桩帽、桩锤的非冲击部分重量，kN；H——
锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准的探讨,标签：建筑施工技术,施工技术总结,http://www.65jz.comu——桩身周边长度；
qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；
li——按土层划分的各段桩长。
贯入度的设计一般依据现有的打桩动力公式［3］，主要有格尔谢凡诺夫公式、工程新闻修正公式、海利公式和广东打沉管灌注桩公式等。上述经验公式是根据功能原理和实验推导出来的，适用对象为预制桩（包括钢管桩）；而灌注桩与预制桩在施工方法上有很大区别，如果套用上述经验公式设计灌注桩的贯入度，显然是不恰当的。在工程实践上，这种方法往往偏于安全，结果是使工程成本增加。
3工程实例
本例为东莞某学校的桩基实际工程。该小区位于东江形成的三角洲平原，属于冲积地貌，地形平坦，场地土层分层描述如表1.
设计要求采用锤击沉管灌注桩，桩端以中细砂层上部为持力层，桩长L＝22m（从场地地坪算起），桩径？＝480mm，单桩承载力标准值为600kN.
沉管贯入度计算：
（1）格氏公式
式中e——打桩最后阶段平均每锤的贯入度，cm；
n——桩及桩垫材料系数，无桩垫时，n＝0.5；
ε——恢复系数，无桩帽时ε2＝0.25；
Q——锤重，kN；
q——桩、桩帽、桩锤的非冲击部分重量，kN；
H——落锤高度，cm；
A——桩的横截面积，cm2；
m——安全系数，永久建筑为2；
Rk——单桩承载力标准值，kN.
根据现场设备情况和设计要求，有关参数取值为：
Q＝30kN， q＝26kN， A＝1.810cm2，H＝100×0.8＝80cm，Rk＝600kN
将有关数据代入格氏公式后得：
e＝0.54cm／击
（2）广东打沉管灌注桩公式
式中e——打桩最后阶段平均每锤的贯入度，cm；
Q——锤重，kN；
H——落锤高度，m；
A——参数，桩径？＝480mm， A＝9；
B——参数，桩径？＝480mm，B＝120；
N——总锤数，此时取800锤；
Rk——单桩承载力标准值，kN.
将有关数据代入广东打沉管灌注公式后得：
e＝0.18cm／击
由上述计算结果可知，广东公式要求较之更加严格。该地成功经验为：对于桩径？＝480mm、设备锤重为30kN、设定锤落距为1.0m情况，最后三阵锤击，每阵10锤，贯入度＜6cm.综合考虑计算结果和当地成功经验，设计规定，最后三阵锤击，要求贯入度控制在6cm／10击以下。
但在实际施工中，桩管打至设计标高时，大部分桩贯入度都超过了设计要求，个别桩多达22～50cm/10锤，距设计要求相差很大。为了减小贯入度，对于部分贯入度较大的桩采用了灌砂复打，挤密砂土的新方法。考虑到本小区桩基工程量大，基桩总数约为3 000余根，为了工程安全和节省投资，并为后续施工提供依据，为此对贯入度较大的以及经灌砂复打的桩，选择了6根桩进行了静载测试，有关数据如表2、3.
因为此次静载测试目的并不是做桩的破坏试验，所以最大试验荷载以满足设计要求为限。至最大试验荷载时，没有出现极限特征。
从测试试验结果看出：（1）该地区的灌注桩沉管贯入度实际值是设计值的2～8倍（至设计标高时），这时即使不加长桩长或复打，桩的承载力也完全能达到设计要求。可见贯入度设计值偏小。（2）对于贯入度特别大的3号桩，经灌砂复打，测试结果表明，桩的承载力也能达到设计要求，且最大沉降量仍未超过规范极限值。可见，若严格控制贯入度不甚合理，