高层建筑框架梁柱节点的强度验算和施工处理

概要：7.1 偏心抗压强度验算 N=μNfc A （1） N≤0.9(fc Acor＋f’y A’s＋2αfy Asso) （2） 7.2 抗剪强度验算 Vj= ηjb∑M b (1- h bo - a’s ) （3） H bo - a’s H c - h b Vj≤ 1 (1.1ηj ft bj hj＋0.05ηj N bi )＋fyvAsvj h bo- a’s （4） rRE bc s 我们对某工程实例的梁柱节点强度采用上述公式分别进行计算和比较，其结果列于表3。 表3 不同条件下梁柱节点偏心抗压强度和抗剪强度验算结果 验 算 条 件 偏心抗压验算结果(kN) 抗剪验算结果(kN) 式（1） 式（2） 式（3） 式（4） 柱bh=1000×1000,主筋ρ=1.0%(Ⅱ级)； 节点区箍筋φ12@100,肢距200; 梁bh=500×6

高层建筑框架梁柱节点的强度验算和施工处理,标签：建筑安全网,建筑安全生产管理,http://www.65jz.com
　　7.1 偏心抗压强度验算 
　　N=μNfc A （1） 
　　N≤0.9(fc Acor＋f’y A’s＋2αfy Asso) （2） 
　　7.2 抗剪强度验算 
　　Vj= ηjb∑M b (1- h bo - a’s ) （3）  
　　H bo - a’s H c - h b  
　　Vj≤ 1 (1.1ηj ft bj hj＋0.05ηj N bi )＋fyvAsvj h bo- a’s （4）  
　　rRE bc s  
　　我们对某工程实例的梁柱节点强度采用上述公式分别进行计算和比较，其结果列于表3。 
　　表3 不同条件下梁柱节点偏心抗压强度和抗剪强度验算结果 
　　验 算 条 件 偏心抗压验算结果(kN) 抗剪验算结果(kN) 
　　式（1） 式（2） 式（3） 式（4）  
　　柱bh=1000×1000,主筋ρ=1.0%(Ⅱ级)； 节点区箍筋φ12@100,肢距200; 梁bh=500×600,C25,ρ下=0.6%,ρ上=1.2%。 12155（C30） 14188（不加短筋） 14195（C35） 15808（加50%短筋） 16235（C40） 17428（加100%短筋） 17935（C45） —— 1287 3346  
　　柱bh=1000×1000,主筋ρ=1.0%(Ⅱ级)； 节点区箍筋φ12@100,肢距200; 梁bh=500×600,C30,ρ下=0.6%,ρ上=1.2%。 14195（C35） 16188（不加短筋） 16235（C40） 17757（加50%短筋） 17935（C45） 19378（加100%短筋） 19635（C50） —— 1319 3624  
　　柱bh=800×800,主筋ρ=1.0%(Ⅱ级)； 节点区箍筋φ10@100,肢距200; 梁bh=500×600,C25,ρ下=0.6%,ρ上=1.2%。 7779 （C30） 8542（不加短筋） 9034 （C35） 9453（加50%短筋） 10390（C40） 10364（加100%短筋） 11478（C45） —— 1287 2058  
　　柱bh=800×800,主筋ρ=1.0%(Ⅱ级)； 节点区箍筋φ10@100,肢距200; 梁bh=500×600,C30,ρ下=0.6%,ρ上=1.2%。 9084 （C35） 9757（不加短筋） 10890（C40） 10668（加50%短筋） 11478（C45） 11579（加100%短筋） 12566（C50） —— 1319 2234   

外墙渗漏成因及其对结构耐久性、安全性的影响

上一页  [1] [2] [3] [4]